拉森钢板桩设计计算书
(1)钢板桩的设置位置要符合设计要求,便于基础施工,即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地。
(2)基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐,避免不规则的转角,以便标准钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸尽量符合板桩模数。
(3)整个基础施工期间,在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中,严禁碰撞支撑,禁止任意拆除支撑,禁止在支撑上任意切割、电焊,也不应在支撑上搁置重物。
2 工艺流程
根据施工图及高程放设沉桩定位线 → 引孔的施工→沉桩位置沟槽开挖1m深 → 根据定位线设置沉桩导梁 → 整修、平整施工机械行走道路 → 钢板桩插入和预打 → 静压钢板桩 →静压机行走路线处沟槽的平整→钢管桩的静压施工→挖除地表面1.0m厚土及放坡 →开挖至第一道围檩位置 → 设置围檩及支撑→开挖至第二道围檩位置 → 设置围檩及支撑→土方开挖 →割除并吊出上部的钢管桩(可根据钢管桩每节的长短进行工序的调整)→施工桥台至第二道支撑下0.5m处 → 填土及拆除第二道围檩及支撑 →施工桥台至第一道支撑下0.5m处 → 填土及拆除第一道围檩及支撑 →主体结构施工完成 →回填土 → 拔除钢板桩 →在桩的缝隙处用细砂回填密实
在施工过程中采用集水明排方式排出坑底汇水。
3 操作工艺
(1)打桩机械
主机采用静压机,噪音及振动较小。围檩、支撑、板桩吊装采用25t汽车吊。板桩围堰施工采用测量定位、屏风式打入的施工方法。
(2)钢板桩的检验及矫正
对进场的钢板桩按出厂标准进行检验,应对外观质量进行检验,包括长度、宽度、厚度、高度等是否符合设计要求,有无表面缺陷,端头矩形比,垂直度和锁口形状等。验收标准:①高度允许偏差±8mm;②宽度绝对偏差+10mm;③弯曲和挠度用2m长锁口榉板顺利通过全长挠度<1%;④桩端平面应平整;⑤钢板背面及锁口应光滑无阻。
使用千斤顶、大锤和氧气、乙炔等工具材料完成包括端部修整、桩体矫曲、扭曲及局部变形矫正、锁口变形矫正。锁口检查的方法:用一块长2~3m的同类型、同规格的钢板桩作标准,将所有同型号的钢板桩做锁口通过检查。检查采用卷扬机拉动标准钢板桩平车,从桩头至桩尾作锁口通过检查。对于检查出的锁口扭曲及“死弯”进行校正。对于锁口已打坏且无法修正的、桩身扭曲变形的应弃之不用。
为确保每片钢板桩的两侧锁口平行。同时,尽可能使钢板桩的宽度都在同一宽度规格内。需要进行宽度检查,方法是:对于每片钢板桩分为上中下三部分用钢尺测量其宽度,使每片桩的宽度在同一尺寸内,每片相邻数差值以小于1 为宜。对于肉眼看到的局部变形可进行加密测量。对于超出偏差的钢板桩应尽量不用。
锁口润滑及防渗措施,对于检查合格的钢板桩,为保证钢板桩在施工过程中能顺利插拔,并增加钢板桩在使用时防渗性能。每片钢板桩锁口都须均匀涂以混合油,其体积配合比为黄油:干膨润土:干锯末=5:5:3。
(3)钢板桩吊运
装卸钢板桩宜采用两点吊。吊运时,每次起吊的钢板桩根数不宜过多,并应注意保护锁口免受损伤。吊运方式有成捆起吊和单根起吊。成捆起吊通常采用钢索捆扎,而单根吊运常用专用的吊具。
(4)钢板桩堆放
钢板桩堆放的地点,要选择在不会因压重而发生较大沉陷变形的平坦而坚固的场地上,并便于运往打桩施工现场。堆放时应注意:
①堆放的顺序、位置、方向和平面布置等应考虑到以后的施工方便;
②钢板桩应分层堆放,每层堆放数量一般不超过5根,各层间要垫枕木,垫木间距一般为3-4M,且上、下层垫木应在同一垂直线上,堆放的总高度不宜超过2M。
(5)拉森桩的打设和拔桩
1)打设前的准备工作
① 测量放线、场地平整、挖槽
根据平面布置图测量放线,并将轴线延至施工场外以利于观测和检验。打桩前先将施工影响区域内的杂物和荷载清除干净,按设计钢板桩位置向外移动10cm定出施打钢板桩轴线,在钢板桩轴线处开挖80cm宽1.0m深的沟槽。
②导梁支架安装
在钢板桩施工中,为保证沉桩轴线位置的正确和桩的竖直,控制桩的打入精度,防止板桩的屈曲变形和提高桩的贯入能力,一般都需要设置一定刚度的、坚固的导向架,亦称“施工围檩”。为保护钢板桩垂直打入后板桩墙面平直,打设方法选用屏风法施工。导向架采用单层双面形式,通常由导梁和围檩桩等组成,围檩桩的间距一般为2.5~3.5m,双面围檩之间的间距不宜过大,一般略比板桩墙厚度大8~15mm。导梁采用支护结构中使用的围檩,每10—20块钢板桩组成一个施工段,对每一个施工段,先将其两端1—2块钢板桩打入,严格控制其垂直度,用电焊固定在导梁上,然后从一端开始逐块插打,为防止打入时钢板桩扭转,造成钢板桩前的锁口,或者在钢板桩与导梁之间的两边空隙内设一只定榫滑轮支架,阻止板桩下沉中的转动。
安装导梁支架时应注意以下几点:采用经纬仪和水平仪控制和调整导梁的位置;导梁的高度要适宜,要有利于控制钢板桩的施工高度和提高施工工效;导梁不能随着钢板桩的打设而产生下沉和变形;导梁的位置应尽量垂直,并不能与钢板桩碰撞。
2)钢板桩打设
采用屏风式打入法施工,该方法不易使板桩发生屈曲、扭转、倾斜和墙面凹凸,打入精度高,易于实现封闭合拢。
用打桩机将钢板桩放至插桩位置,插桩时锁口对准。每一流水段落的第一块钢板作为定位桩,应先沿钢板桩的行进方向反向倾斜8度左右,再把桩沉至离地面0.5M左右停止。(防止施工打第二根桩时因磨擦过剧而把第一根桩带入土中)。然后吊第二根、第三根逐步插打。
为防止打桩时把相邻的已打至标高的桩因摩擦作用而带入土中,要求每打好一根桩就要在顶部用电焊与相邻的桩固定,连接成一片,加大抗摩擦力。
为保证桩的垂直度,钢板桩应测导向围檩施工打,用两台全站仪加以控制,为防止锁口中心线位移,可在打桩行进方向的钢板桩锁口处设卡板,阻止板桩位移,同时在围檩上预先标出每块钢板桩位置,以便随时检查纠正。打桩开始第一、二块钢板桩的打设位置和方向要精确,使起导向样板的作用,故每入土1M测量一次。在插打过程中随时测量监控每块桩的斜度不超过1.5%,出现倾斜和锁口结合部有空隙,可用轴线修正法修正,如发现过大倾斜时,要用钢丝绳拉住桩身,边拉边打逐步纠正。当偏斜过大不能用拉齐方法调正时,拔出重打。
钢板桩桩位允许偏差:垂直围檩中心线,允许偏差100+0.01H(mm);沿围檩中心线,允许偏差150+0.01H(mm)。其中H为原地面标高与桩顶标高的距离。
3)土方开挖
①土方开挖应分层分区连续施工,并对称开挖。
②土方开挖时同时进行集水明排水,保证基坑内无水,便于挖土,机械进出口通道及四周采用换填并铺垫钢板以扩散压力,减小侧压力。
③基坑周边(约一倍桩长)范围内严禁堆载。
④地面及坑内设排水措施。
⑤开挖过程中注意支护体系的变形观察。
⑥基坑内作业时,有专职安全员负责。
在基坑开挖过程中需要注意的问题:挖土和支撑的架设施工过程必须紧密配合,挖土过程要保证安全的前提下,迅速为支撑施工创造工作面,支撑结构必须能较快地产生整体刚度或预紧力,两者配合就能有效地控制围护体系在受力后的变形。施工中切不可超挖和不及时施加支撑,土方施工要求分层均匀高效,以使支护结构处于正常的受力状态。
4)围檩及支撑安装
钢板桩施打就位后进行土方开挖,土方开挖至型钢支撑下1.0M处时,进行围檩、支撑施工。围檩及支撑根据设计位置在钢板桩内壁上焊围檩托架(即牛腿,间距3M左右)
5)钢板桩的拔除
(1)一般规定
进入现场必须佩戴安全帽,不准穿拖鞋、高跟鞋、裙子,不得赤膊作业,不准吸烟。高空作业必须系好安全带,穿防滑鞋。施工时不得嘻戏、打闹。
我们在本工程所应用的所有临时供电、安全防护材料,均将符合国家、地方规定,优先使用指定产品和推荐产品。对所使用产品将根据有关规定进行检验,并保留各种检验证明。
安全防护设施的验收应按类别逐项查验,并做出验收记录。凡不符合规定者,修整合格后再行查验。施工工期内还应定期进行抽查。
(2)施工机械管理
现场施工机械由我公司负责安装、调试、维修、保养、拆除,工程经理部设机械设备部负责管理,包括对机械设备的日常检查、使用状态检查。所有大型机械建立管理档案,包括安装与拆除方案、管理台帐、机械安全使用技术交底、机械运转记录、机械维修保养记录、班前检查记录、交接班记录等,所有记录均要如实填写,交底记录必须要本人签名。
严禁拆除机械设备上的自动控制机构、力矩限位器等安全装置,及监测、指示、仪表、警报器等自动报警、信号装置。新购或经过大修、改装和拆卸后重新安装的机械设备,必须按原厂说明书的要求进行测试和试运转。处在运行和运转中的机械严禁对其进行维修、保养或调整等作业,其调试和故障的排除应由专业人员负责进行。
机械设备的操作人员必须身体健康,并经过专业培训考试合格,在取得有关部门颁发的操作证或驾驶执照、司炉证、特殊工种操作证后,方可独立操作。
在有碍机械安全和人身健康场所作业时,机械设备应采取相应的安全措施。操作人员必须配备适用的安全防护用品,并严格贯彻执行《中华人民共和国环境保护法(试行)》。工程经理部要为机械作业提供道路、水电、临时机棚或停机场地等必须的条件,并消除对机械作业有妨碍或不安全的因素;夜间作业设置有充足的照明。
(3)其他小型机械安全使用注意事项
潜水泵放入水中,或提出水面,应先切断电源,严禁拉拽电缆或出水管。
混凝土振捣器作业转移时,电动机的导线应保持有足够的长度和松度。严禁用电源线拖拉振捣器。混凝土振捣器操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。
钢筋冷拉机场地在两端地锚外侧设置警戒区,装设防护栏杆及警告标志。严禁无关人员在此停留,操作人员在作业时必须离开至少2m以外。
木工机械工作场所配备齐全可靠的消防器材。严禁在工作场所吸烟和有其他明火,并不得存放油、棉纱等易燃品。木工带锯机作业中,操作人员应站在带锯机的两侧
附:计算书
1、使用理正深基坑6.0软件进行土压力的计算
由《深基坑工程设计施工手册》117页可知:采用天然地基或经浅层处理的地基上的建(构)筑物,设计中必须予以考虑。
对于天然地基上的建(构)筑物,一般常在3-5层以下,计算时可不论其基础型式,均可简化为均布荷载,而且为简化计算,还可视为作用在地面上的荷载。这样,荷载在墙后地基中的传播计算方法,可以按上述的地面临时荷载进行计算。一般建筑物的荷载可按层数计算,每层取12-13kN/m2。
四层房屋(考虑到地下室的因素,按照五层房屋进行计算)在基底产生的应力值为:5×12=60kN/m2=60.0kPa;
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[ 支护方案 ]
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连续墙支护
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[ 基本信息 ]
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内力计算方法 | 增量法 |
规范与规程 | 《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99 |
基坑等级 | 一级 |
基坑侧壁重要性系数γ0 | 1.10 |
基坑深度H(m) | 7.400 |
嵌固深度(m) | 6.600 |
墙顶标高(m) | 0.000 |
连续墙类型 | 钢板桩 |
├每延M板桩截面面积A(cm2) | 485.00 |
├每延M板桩壁惯性矩I(cm4) | 77200.00 |
└每延M板桩抗弯模量W(cm3) | 4540.00 |
有无冠梁 | 无 |
放坡级数 | 1 |
超载个数 | 2 |
支护结构上的水平集中力 | 0 |
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[ 放坡信息 ]
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坡号 | 台宽(m) | 坡高(m) | 坡度系数 |
1 | 2.000 | 1.000 | 1.000 |
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[ 超载信息 ]
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超载 | 类型 | 超载值 | 作用深度 | 作用宽度 | 距坑边距 | 形式 | 长度 |
序号 | (kPa,kN/m) | (m) | (m) | (m) | (m) | ||
1 | 20.000 | 1.000 | 15.000 | 0.000 | --- | --- | |
2 | 60.000 | 3.600 | 10.000 | 2.600 | --- | --- | |
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[ 附加水平力信息 ]
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水平力 | 作用类型 | 水平力值 | 作用深度 | 是否参与 | 是否参与 |
序号 | (kN) | (m) | 倾覆稳定 | 整体稳定 | |
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[ 土层信息 ]
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土层数 | 4 | 坑内加固土 | 否 |
内侧降水最终深度(m) | 7.500 | 外侧水位深度(m) | 1.700 |
内侧水位是否随开挖过程变化 | 是 | 内侧水位距开挖面距离(m) | 0.000 |
弹性计算方法按土层指定 | ㄨ | 弹性法计算方法 | m法 |
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[ 土层参数 ]
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层号 | 土类名称 | 层厚 | 重度 | 浮重度 | 粘聚力 | 内摩擦角 |
(m) | (kN/m3) | (kN/m3) | (kPa) | (度) | ||
1 | 杂填土 | 3.00 | 18.0 | 8.0 | 5.00 | 10.00 |
2 | 圆砾 | 5.50 | 19.0 | 7.0 | 0.00 | 30.00 |
3 | 中砂 | 3.70 | 19.0 | 7.0 | --- | --- |
4 | 粘性土 | 3.40 | 19.3 | 8.0 | --- | --- |
层号 | 与锚固体摩 | 粘聚力 | 内摩擦角 | 水土 | 计算方法 | m,c,K值 | 抗剪强度 |
擦阻力(kPa) | 水下(kPa) | 水下(度) | (kPa) | ||||
1 | 20.0 | 27.00 | 14.60 | 合算 | m法 | 1.50 | --- |
2 | 20.0 | 15.00 | 11.00 | 合算 | m法 | 2.82 | --- |
3 | 55.0 | 15.00 | 9.60 | 合算 | m法 | 2.38 | --- |
4 | 40.0 | 22.00 | 12.60 | 分算 | m法 | 4.12 | --- |
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[ 支锚信息 ]
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支锚道数 | 2 |
支锚 | 支锚类型 | 水平间距 | 竖向间距 | 入射角 | 总长 | 锚固段 |
道号 | (m) | (m) | (°) | (m) | 长度(m) | |
1 | 内撑 | 1.000 | 1.500 | --- | --- | --- |
2 | 内撑 | 1.000 | 3.000 | --- | --- | --- |
支锚 | 预加力 | 支锚刚度 | 锚固体 | 工况 | 锚固力 | 材料抗力 | 材料抗力 |
道号 | (kN) | (MN/m) | 直径(mm) | 号 | 调整系数 | (kN) | 调整系数 |
1 | 0.00 | 21.29 | --- | 2~ | --- | 2000.00 | 1.00 |
2 | 0.00 | 21.29 | --- | 4~ | --- | 2000.00 | 1.00 |
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[ 土压力模型及系数调整 ]
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弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
层号 | 土类名称 | 水土 | 水压力 | 主动土压力 | 被动土压力 | 被动土压力 |
调整系数 | 调整系数 | 调整系数 | 最大值(kPa) | |||
1 | 杂填土 | 合算 | 1.000 | 1.000 | 1.800 | 10000.000 |
2 | 圆砾 | 合算 | 1.000 | 1.000 | 1.800 | 10000.000 |
3 | 中砂 | 合算 | 1.000 | 1.000 | 1.800 | 10000.000 |
4 | 粘性土 | 分算 | 1.000 | 1.000 | 1.800 | 10000.000 |
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[ 工况信息 ]
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工况 | 工况 | 深度 | 支锚 |
号 | 类型 | (m) | 道号 |
1 | 开挖 | 2.500 | --- |
2 | 加撑 | --- | 1.内撑 |
3 | 开挖 | 5.500 | --- |
4 | 加撑 | --- | 2.内撑 |
5 | 开挖 | 7.400 | --- |
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[ 设计结果 ]
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[ 结构计算 ]
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各工况:
内力包络图:
2、拉森钢板桩型号的选择与验算
由上节弯矩图可见钢板桩桩身最大弯矩标准值为Mmax=346.62kN·m。
选取SP-Ⅳ型号的拉森钢板桩,每延MW=2270cm3。由《钢结构设计规范》3.4.1条知钢板桩的强度设计值为215N/mm2,安全系数取2。由于地下水较丰富,所以采用双层拉森钢板桩,每延MW=4540cm3。考虑两层钢板桩的折减系数为0.8。则桩身最大应力为:
由于76.35MPa<215×0.5×0.8=86MPa,所以满足要求!
拉森钢板桩技术参数表
型号 | 尺寸规格 | 单根钢板桩 | 单根每M壁宽 | ||||||||
Dimensions | Per plie | Per 1m of pile wall width | |||||||||
Type | 宽度/w | 高度/h | 厚度/t | 截面积 | 理论重量 | 惯性矩 | 截面模数 | 截面积 | 理论重量 | 惯性矩 | 截面模数 |
mm | mm | mm | cm2 | Kg/m | cm4 | cm3 | cm2/m | Kg/m2 | cm4/m | cm4/m | |
SP-Ⅱ | 400 | 100 | 10.5 | 61.18 | 48 | 1240 | 152 | 153 | 120 | 8740 | 874 |
SP-Ⅲ | 400 | 125 | 13 | 76.42 | 60 | 2220 | 223 | 191 | 150 | 16800 | 1340 |
SP-Ⅳ | 400 | 170 | 15.5 | 96.99 | 76.1 | 4670 | 362 | 242.5 | 190 | 38600 | 2270 |
SP-ⅤL | 500 | 200 | 24.3 | 133.8 | 105 | 7960 | 520 | 267.6 | 210 | 6300 | 3150 |
SP-ⅥL | 500 | 225 | 27.6 | 153 | 120 | 11400 | 680 | 306 | 240 | 8600 | 3820 |
SP-ⅡW | 600 | 130 | 10.3 | 78.7 | 61.8 | 2110 | 203 | 131.2 | 103 | 13000 | 1000 |
SP-ⅢW | 600 | 180 | 13.4 | 103.9 | 81.6 | 5220 | 376 | 173.2 | 136 | 32400 | 1800 |
SP-ⅣW | 600 | 210 | 18 | 135.3 | 106 | 8630 | 539 | 225.5 | 177 | 56700 | 2700 |
3、钢支撑及围檩内力的计算
第一道钢支撑及围檩采用单层形式,第二道钢支撑及围檩均采用双拼形式。对钢支撑进行平面布置,布置时考虑到钢管桩的操作空间。见下图:
钢支撑平面布置图
利用结构力学求解器求解钢支撑及围檩的内力。
计算简图(m、kN/m)
M图(kN·m)
V图(kN)
N图(kN)
4、水平对撑及水平斜撑的验算
由于计算方法采用的是极限平衡方法,所以要将支撑反力增加85%,故水平对撑承受的最大轴力设计值为:N=1.85×1.2×238.98=530.54kN。
设计时应该考虑支撑自重及在支撑中心作用10kN的竖向偶然荷载(偶然荷载可按照突加荷载计算,弯矩放大系数取2);荷载分项系数:钢材自重=1.4,活载=1.6;有效长度系数=1.0。计算长度取l=7.76m,选择莱钢生产的Q235国标H型钢400×400×13×21mm,A=219.5cm2, g=172kg/m,Wx=3340cm3,Wy=1120cm3,ix=17.5 cm,iy=10.1 cm,[f]=205MPa。λy=l/iy=76.83,查表得φ=0.71。
水平对撑按偏心受压构件计算。杆件弯矩除由竖向荷载产生的弯矩外,尚应考虑轴向力对杆件的附加弯矩,附加弯矩可按轴向力乘以初始偏心距确定。偏心距按实际情况确定,且对钢支撑不小于40mm,一般取10%截面深度(且不宜小于支撑计算长度的1/1000),此处取40mm。
由以上可知:水平对撑跨中弯矩最大
My=530.54×0.04+1.6×5×3.88×2+1.4×1/8×1.72×7.762
=101.43kN·m
验算弯矩作用平面内的稳定性:
N——所计算构件段范围内的轴心压力,N=530.54kN;
——参数,;
φy——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数,φy=0.71;
My——所计算构件段范围内的最大弯矩,My =101.43kN·m;
γy——与截面模量相应的截面塑性发展系数,对于H型截面γy =1.2;
Wy——在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量,Wy=1120cm3;
βmy——等效弯矩系数,有端弯矩和横向荷载同时作用时,使构件产生同向
考虑到双拼支撑的下道支撑承受的力较大,故考虑20%的放大系数。
由于110.0×1.2=132.0 N/mm2<205 N/mm2,故满足要求!
水平斜撑与水平对撑采用同一种截面形式,斜撑的力较小,故不必重复计算!
5、型钢围檩的验算
莱钢生产的Q235国标H型钢400×400×13×21mm,A=219.5cm2, g=172kg/m,Wx=3340cm3,Wy=1120cm3,ix=17.5 cm,iy=10.1 cm,[f]=205MPa。
计算长度取3.5m,λx=l/ix=20,查表得φx=0.97;
由内力图可知围檩内力设计值为:
Mx=1.85×1.2×137.79=305.9kN·m;N=1.85×1.2×317.52=704.9kN
验算弯矩作用平面内的稳定性:
N——所计算构件段范围内的轴心压力,N=704.9kN;
——参数,;
φx——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数,φx=0.97;
Mx——所计算构件段范围内的最大弯矩,Mx =305.9kN·m;
γx——与截面模量相应的截面塑性发展系数,对于H型截面γx =1.05;
W1x——在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量,W1x=3340cm3;
βmx——等效弯矩系数,有端弯矩和横向荷载同时作用时,使构件产生同向
考虑到双拼支撑的下道支撑承受的力较大,故考虑20%的放大系数。
由于120.82×1.2=145.0 N/mm2<205 N/mm2,满足要求!
由于钢板桩紧贴在围檩翼缘上,故可不必对平面外稳定性进行计算。
围檩角部应力明显比中间部位的小,采取构造措施,焊接两道三角形钢板即可,不必重复计算!
6、牛腿的验算
牛腿采用莱钢生产的国标300的槽钢,牛腿在围檩下承受两道围檩以及支撑的自重荷载,设置在每个水平支撑与围檩连接节点下方。
一圈围檩及支撑自重为:
q=(19.46×2+7.76×2+4×7.76+2×4.9+5.8+5.3+10)×172×10×2=369.4kN
牛腿与钢板桩采用角焊缝为6mm的围焊形式,一圈围檩及支撑需要的焊缝长度为:l=369.4×1000/(0.7×6×160)=550mm
所以牛腿的设置满足要求!
¥29.8
¥9.9
¥59.8