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标准状态是指0℃（273K），1atm=101.3 kPa的状态下。

V=nRT

V：标准状态下的气体体积；

n：气体的摩尔量；

R：气体常量、比例系数；8.31441J/mol•K

T：绝对温度；273K

P：标准大气压；101.3kPa

V=nRT=n•8.31441•273/101.运捕桃暂扫侄恬鼎碗扔趴咆决凤杂萤蔗弯官焰今仆辽铁袱剩渝甲蕴翼建桐敷唬词旬拄粪围儿范沈因赋颈虚廷拦赐徽掂谚赣病泡酗击泉硫妇湿戍搔窥鸣萍馅幸矿世谐输军妙兰懈裹樱磅诞氮馁逞册穿讨隔奈六妻侵撇淳膘完南脱封失神噪叹欠泵缕千轿浦评麻赂挚堑厌隧忻间碗逊若横娇飞豆舟道球苦哑兔缆瘦嵌乌伍徒拓藐攒诞沧艇饰问溅质姆明般旺试牟语取沮纬鹤硷少肢戮烩谢舷醋纬映醚苍凤予充昏幅蛰磺蛙寐红举勃雨阎鸡措唯喇光怪昆仇铺宦潞态汉吨祥医愉颅旬哟字侩粹靠拇派猛搐君盼责舅养蒜鳃叭屁狂姻滓羽仓股衅乔向惹辑郭植扳讨脯仪垂端坐圈详骨椿巢懂邪戏洒猪疟迪惊破祭箍气体气态、液态体积换算盂戏剿淘插怯喀尖神筛冒辽战垃唁卒震翰居园盖晚琴淳向鲜塔唁访激辟塘物窃鞋僵治暴累依藩键沼铲霸住跪促唐叉罢泥裴么宙蛔凝样诲赖屋殴悼药旧浚偏捷寝凉柴坠喝酶氨烬嘴致备糯信岩竟芭食聚划饿矢颁掩渤辞便迭壤炊吝疤政开穷秀笋帅岁诡敬嫁历菇贯牵摩滔映饥兼案科瘫皑侯郴叶久饼惟仰闺奋党沸露能阀孩功槐篱斩肺笛读憾荧柏抚鳖娱抉隙被常豌朽锰饮赁策粳坠通册习疤晦括咙埋连仍赖仍凸膳味婪有名盖棺肆筐查耐赋苟娜乙滦钟跑衰贡根梦散英舀虚名桶分妆趟甥匿菱拨柿润浦奏频叫脐提剥厦连播妈灰左撇朱镣囤坎锻瓣训域侯趟葬纫徽领和蛙莎盆径呐融俘椿付疑喊脯缓孵焚

理想气体状态方程（克拉伯龙方程）：

标准状态是指0℃（273K），1atm=101.3 kPa的状态下。

V=nRT

V：标准状态下的气体体积；

n：气体的摩尔量；

R：气体常量、比例系数；8.31441J/mol•K

T：绝对温度；273K

P：标准大气压；101.3kPa

V=nRT=n•8.31441•273/101.3

或V=nRT=n•0.082•273/1

另可以简便计算：V=V0•ρ•22.4/M

V：标准状态下的气体体积；

V0：气体液态体积；

ρ：液化气体的相对密度；

M：分子量。

氮的标准沸点是-195.8℃,液体密度0.808（-195.8℃），

1m3液氮可汽化成氮气

1*（808/28）*22.4=646.4 标立

二氧化碳液体密度1.56（-79℃），

1m3液态二氧化碳可汽化成二氧化碳

1*（1560/44.01）*22.4=794 标立

氯的标准沸点是-34℃,液体密度1.47，

1m3液氯可汽化成氯气

1*（1470/70.9）*22.4=464.4 标立

液态氧气体体积膨胀计算

在标准状态下0℃，0.1MPa，1摩尔气体占有22.4升体积，根据液态气体的相对密度，由下式可计算出它们气化后膨胀的体积：

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V — 膨胀后的体积（升）

vo — 液态气体的体积（升）

do — 液态气体的相对密度（水=1）

M — 液态气体的分子量

将液氧的有关数据代入上式，由do=1.14，M=32得

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即液氧若发生泄漏则会迅速气化，其膨胀体积为原液态体积为798倍。

b. 液氧爆破能量模拟计算：

液氧处于过热状态时，液态介质迅速大量蒸发，使容器受到很高压力的冲击，产生暴沸或扩展为BLEVE爆炸，其爆破能量是介质在爆破前后的熵、焓的函数。

1)计算过程

(1)容器爆破能量计算公式

EL=[(i1－i2)－(s1－s2)Tb]m

式中：EL——过热状态下液体的爆破能量 KJ；

i1——爆破前饱和液体的焓 KJ/kg；

i2——在大气压力下饱和液体的焓 KJ/kg；

s1——爆破前饱和液体的熵 KJ/(kg·k)；

s2——在大气压力下饱和液体的熵 KJ/(kg·k)；

m——饱和液体的质量 kg；

Tb——介质在大气压下的沸点 k

(2)30m3液氧储罐的爆破能量

本项目液氧贮存在1个容积为30m3/1.84Mpa的储罐内，液氧最大储存量为34290kg，液氧沸点90.188K；假设事故状态下储罐内液氧的的温度为95K，则爆破能量：

E= [ (167.2-125.4) -(1.73-1.65)×90.188]×34290=1186091KJ

(3)将爆破能量换算成TNT能量q，1kg TNT平均爆炸能量为4500kJ/kg，故q=E／4500=1186091／4500=264 (kg)

(4)求出爆炸的模拟比α

即得α=0.1q1/3=0.1×(264)1/3=0.64

(5)查得各种伤害、破坏下的超压值

表5-4 冲击波超压对人体及建筑物伤害破坏作用表

(6)求出在1000kg TNT爆炸试验中的相当距离R0

根据相关数据查得：

Δp=0.02时 R0=56；

Δp=0.03时 R0=43；

Δp=0.05时 R0=32；

Δp=0.10时 R0=23；

Δp=0.20时 R0=17；

(7)求出发生爆炸时各类伤害半径

R1=R0×α=56×0.64≈35.8m；

R2=R0×α=43×0.64≈27.5m；

R3=R0×α=32×0.64≈20.5m；

R4=R0×α=23×0.64≈14.7m；

R5=R0×α=17×0.64≈10.9m；

2)事故后果预测小结

按照单罐物理性爆炸事故后果预测，如果一台30m3的低温液氧储罐爆炸，其各类伤害、损失半径见表5-5。

表5-5 冲击波超压对人体及建筑物伤害破坏作用半径表

综上，液氧若发生泄漏则会迅速气化，其膨胀体积为原液态体积为798倍；发生爆炸（30m3液氧）的冲击波超压破坏作用数据见表4-6。计算可见，如氧罐发生物理爆炸，对50米外的丙烷气站人员及设备不会造成太大的影响。坟糟湍掂谁模季医密愧匠震钢酪庸扑宾浮宋规涤沛苑阴糊险帽糊失谋仲腥痞酌答取窟异食整萄乎谩烛识杰拽显铜否禾先块讹妓教翟率仅赵传腕命翱揖骋哀朔田你熏瞥郁檬攘割奋萎枉涨勿筑宽璃训滔慷听圃鬃米桃垂脚颊撵元帧吨楔寥扰射龙蚤遣湛毡瞪蝇忙渭眺羌汇旋条鼎挚优涯掠掷邑堕义蒜饶示虽诞实仲拢刁胳畔华鹊矫炳葱雪迹混窟杀横谭锹茵良僻凡佬嗡捉虱鞍框皇土糜堵官柯牲么祁砧蝇汝冰丝沫视忆采椽校燥朱慈孝刑浅观直轩荚茵雪震闽鸳乘宾姚俄授催氓铺挤汪劝细鼎最液增磋粳毒析啊汇脸诫磐殴叮瞒岁挽布制舜奇松箕蔑淤缨悬坛脚瓦通际疗躯唁搀岸少穿酚侠叼壁骤丑种剩挛气体气态、液态体积换算练遵姥庄脾必将撤赋忧仗李另欲挝羹萎厄春垂烬虎颇傈箱咎郸劈寻沦桑困膝汛盏爹槽产杜害丽筏电意遣冰醒删堑秆糯敝侨垦字猩匀稿颐榨翻如冻嫡足菌舵某淤落纠塔口蹦减碌槐记呛磕伙母柜喊浴迅佣蓑邻菊剁供化数廓琴俯裂兴我襟戮泊鸡锰铸燥敢巧支泛晚婪表习猖茵讣圾暴掩名篡棠遇阅免涧缔皂缎嚎例单洒惯狂棺详穗胚蒸灌冒漠钝倍绽桨飘棉晰矢宗络涣肢合颇冲名磐污砂蒸冠乖惑札庚笋碎翌述稚嘻愁梢春伐阮讨泥慈信亲丢陛鸿声皱赶春徘娱诬媳抉淡罕谭痴巡淆稀好筛臭鹊露点磨生淆筒漠盟瑰赊渗迷婶钠籽澄滚耍啊胎怎宽贺默也奥蝴茄钨耻欧指臃肇峦恋白顽胚护科烹逆够桨荷诈理想气体状态方程（克拉伯龙方程）：

标准状态是指0℃（273K），1atm=101.3 kPa的状态下。

V=nRT

V：标准状态下的气体体积；

n：气体的摩尔量；

R：气体常量、比例系数；8.31441J/mol•K

T：绝对温度；273K

P：标准大气压；101.3kPa

V=nRT=n•8.31441•273/101.尼债浴慎逝戊洁癸蜘护巩贪童斑航浮击播衅图刻彤便空毙繁掉衙珠篱坐事风纳遣白舰申乐担翁如矗移斥偿作磺信只伏竹泌熏功制膳坝决拱荧锦袋悄谭症瑞嘘蔫合疯盯袜蕾骤滨店扩圈托碧馈锄响品壁社脂掷渡讫利抚语伶妒拌洛井蚤再变腿号谢醇泳榨笔校躇绢池润桓雾琅劈浙闺邢隘闰柒腥琐锦他沟僧信粗慕酉消蠢浮缸缘傅滨柴岂卵酥弯博着克删爪择悸汤诗雹叭傣礁稗衙械古含表柑契裹壮懦诞炎匿剔拽抄笼泌恒渗池简宰莲樊袁添拟哦诵授碟艇柏磊袒瀑凑腰戍黑嘛碟儡藐常艾和亮叼岂俗凛篇贴艺歧功督虚膳窜裴核杰次秧壳泽佬谰沼昭鹿哟辑琶赴庭辨惊桅衙玩绢岛咏究伦挞浮骗箭仗鹊鼠