横八路道路建设项目

桥

梁

模

板

施

工

方

案

编 制：

审 核：

重庆珠峰业建设有限公司

二0一五年三月

目 录

一、工程概况 - 2 -

二、施工部署 - 2 -

三、模板安装 - 4 -

四、模板施工质量要求 - 6 -

五、模板施工安全要求 - 7 -

六、梁模板高支撑架的构造和施工要求 - 7 -

七、计算式（梁、板） - 9 -

连廊模板施工方案

一、工程概况

根据横八路道路建设项目路网规划，横八路标准道路宽32m，分幅度为8.0m（人行道）+16.0m(行车道) +8.0m（人行道）。横八路与规划道路在横八路里程K0+421.9处形成立体交叉，横八路与规划道路斜交右偏角为96°，立交方式为横八路上跨规划路，规划道路宽16.0m，分幅度为4.0m（人行道）+8.0m(行车道) +4.0m（人行道）。 根据规划情况，拟建邓家湾中桥跨越规划路，采用双排脚手架搭设。

墩柱高：（代表性尺寸）1.8×15m、采用1.6*1.4m系梁连接。

支模材料：采用定型钢模及Φ48×3.5扣件式钢管。

高支撑架的计算依据：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)

《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度过高，根据有关文件建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

二、施工部署

1、材料准备

考虑到本工程为全现浇框架结构，因此模板材料大量定型钢模。定型钢模具有不收缩、不翘曲、不开裂、均质、接缝少、周转率高、加工方便等优点。

模板支撑及加固系统采用型钢、φ48×3.5钢管、可调节顶托等。

2、组织设置

（1）管理人员组织及职责分工：

（2）劳务分包队人员组织及职责分工：

3、技术准备

项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，与建设、监理共同协商解决，取得一致意见。

4、机具准备

主要机具及工具准备详见下表：

三、模板安装

（一）柱模板安装

1、柱模板的设计

柱模面板选用定型钢模,模箍可用钢管、型钢等制成,模箍应根据桥墩模板尺寸、侧压大小等因素确定模箍间距为50cm一道，以增强桥墩模板刚度。

2、柱模的施工顺序：

安装柱模时，应先在承台上弹出柱轴线及边线→测定标高→找平柱脚→立柱模→加柱箍→支设侧面稳定斜撑→浇捣砼→拆柱模（修整，翻至上一层使用）。

3、柱模施工的要点及细部要求

⑴为保证断面尺寸，在柱断面的四个脚用钢筋头埋设在柱边框线上作限位，用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上，以此标高来控制柱模顶的标高。

⑵柱与梁的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁模安装基本结束时，在梁模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。

⑶在柱模接头处，用空压机风管排除柱头积水，以保证砼质量。

⑷清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100×200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。

（5）模板立好后，采用经纬仪调整横纵方向，并使用缆风绳加固，保证施工时稳固。

（2）系梁模板安装

1、系梁模板及支撑的设计

面板选用2.25*1.65m定型钢模,底模选用2.1*1.4m定型钢模,对拉螺栓选用φ16钢筋,外侧采用φ48×3.5mm双钢管加固。

梁截面 B×D=1600mm×1400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l*0.6米，立杆的纵距0.9米，立杆的步距 h=1.20米。

模板支架搭设高度为17米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.2米，立杆的横距 l*0.6米（梁的跨度方向），立杆的步距 h=1.20米。每三步架设水平剪刀撑支撑 。

2、系梁模板安装操作流程如下：

先按系梁各自要求搭设双排脚手架→系梁底模安装→系梁侧模安装→系梁钢筋安装→扫地杆、剪刀撑等加固杆件的搭设→系梁混凝土浇筑→养护→混凝土达到拆模强度

3、安装盖梁底模

按设计标高调整支柱标高，支顶平稳、木枋固定并拉线找平，然后安装盖梁底模板和两边连接角模。复核各系梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。

4、绑扎盖梁钢筋

绑扎钢筋前应对模板涂脱膜剂，外露面混凝土模板的脱模剂应采用同一品种，不得使用废机油等油料，且不得污染钢筋及混凝土的施工缝处。盖梁钢筋在底板模板支好后绑扎，垫好保护层垫块，经检验合格后办理隐蔽工程验收记录。

5、安装侧模

安装梁侧模板，边安装边拉线、量尺，与底模用U型卡连接，并在梁模板内侧弹好梁标高线。

（1）采用梁卡具时，固定梁侧模板的间距不大于600mm，夹紧梁卡具，同时安放梁上口卡。因梁高超过600mm，拉杆采用ф20钢筋对拉杆加固。

（2）梁板接头的模板根据施工现场实际情况进行设计和加工。

6、模板拆除

A、模板拆除的要求
①不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。
②承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。

B、拆模注意事项
①拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。
②已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。

③拆除时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。

④拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。

⑤拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。

⑥快速施工的梁模板，其底模的拆除时间应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保梁能安全承载。

四、模板施工质量要求

1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。

2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。

3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。

4、固定在模板上的预埋件均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。

5、现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：

现浇结构模板安装允许偏差

五、模板施工安全要求

1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤人。

2、拆模时应搭设脚手板。

3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。

4、拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。
5、模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。

6、进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；

7、拆除定型钢模时，不允许站在正在拆除的板下。

8、二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。

六、梁模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距不超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面要求设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.梁底立杆顶部设置可调节顶托，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

七、计算式（柱、梁）

柱、梁模板(扣件钢管架)计算书

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30；

梁截面高度 D(m):1.00

混凝土板厚度(mm):150.00；

立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：13.15；

梁两侧立柱间距(m):1.2；

板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.2；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种：柏木；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：2；

面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：450；

穿梁螺栓竖向根数：1；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：420mm，420mm；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；

截面类型为圆钢管48×3.0；

主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；

T -- 混凝土的入模温度，取35.000℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.00m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 35.696 kN/m2、24.00 kN/m2，取较小值24.00kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.0×1.0/6=5.0cm3；

[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；

q = q1+q2 = 7.78+0.756 = 8.532 kN/m；

计算跨度(内楞间距): l = 300mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×8.532×3002 = 7.68×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ =7.68×104 / 1.62×104=4.74N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =4.74N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24×0.3 = 7.2N/mm；

l--计算跨度(内楞间距): l = 300mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.2×3004/(100×9500×1.46×105) = 0.285mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300/250 = 1.2mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.285mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.2 mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3；

I = 50×1003×2/12 = 833.33cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；

M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；

W -- 内楞的净截面抵抗矩；

[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×24×0.85+1.4×2×0.85)×0.43=11.55kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 425mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×11.55×425.002= 2.09×105N.mm；

最大支座力:R=1.1×11.55×0.425=5.40 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.09×105/1.67×105 = 1.25N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.25N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24×0.425= 10.2N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 425mm；

I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.2×4304/(100×10000×8.33×106) = 0.03 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 425/250=1.7mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.03mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.7mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.489kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.0；

外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；

外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；

W -- 外楞的净截面抵抗矩；

[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.1×8.532×0.452=1.73 N.mm

外楞最大计算跨度: l = 450mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.73×106/8.98×103 = 192.65N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =192.65N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.985 mm

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 450/400=1.12mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.985mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.12mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm；

穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；

穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =24×0.3×0.45 =3.24kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.24kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 450×18×18/6 = 2.43×104mm3；

I = 450×18×18×18/12 = 2.19×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；

q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.9×1.0×0.3=8.26kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.3×0.90=0.11kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3: 1.4×2.00×0.3×0.90=0.756kN/m；

q = q1 + q2 + q3=8.26+0.11+0.756=9.126kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×9.126×0.32=0.082kN.m；

σ =0.082×106/2.16×104=3.8N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =3.8N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×1.0+0.35）×0.3= 7.75KN/m；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；

E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.75×3004/(100×9500×1.94×105)=0.231mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.231mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24+1.5)×1.0×0.3=7.65 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×（0.3+2×0.8)=0.665kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.3=1.35kN/m；

2.钢管的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×7.65+1.2×0.665=9.978kN/m；

活荷载设计值 P = 1. 4×1.35=1.89 kN/m；

钢管计算简图

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.49cm3

I=10.78cm4

钢管强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值 q = 9.978+1.89=11.868kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×11.868×0.6×0.6= 0.427kN.m；

最大应力 σ= M / W = 0.427×106/4490 = 95.16N/mm2；

抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

钢管的最大应力计算值95.16N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

钢管抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×10.23×0.6= 3.68kN；

钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；

钢管受剪应力计算值 τ =2×3682.8/424.000 = 17.37N/mm2；

钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；

钢管的受剪应力计算值 17.37N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!

钢管挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 7.65 + 0.665= 8.315 kN/m；

钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×11.868×6004 /(100×206000×10.78×104)=0.469mm；

钢管的最大允许挠度 [ω]=600/250=2.4mm；

钢管的最大挠度计算值 ω= 0.469mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=2.4mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)×1.00×0.3= 7.65kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(7.65+ 0.350 )+ 1.4×4.500 = 15.9kN/m2；

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=1.19kN，中间支座最大反力Rmax=4.77kN；

最大弯矩 Mmax=0.5724kN.m；

最大挠度计算值 Vmax=0.628mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.5724×106/4490=127.48N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 127.48 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.47kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =1.19 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.132×13.25=2.1 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.35=0.265kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.15×(1.50+24.00)=2.89kN；

N =1.19+2.1+0.265+2.89=6.445kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；

Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6445/(0.209×424) = 72.73N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ =72.73N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.035×(1.5+0.1×2) = 2.053m；

Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6445/(0.417×424) = 36.45N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 36.45N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

梁底支撑最大支座反力： N1 =4.47 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.132×(13.5-1.0)=1.98 kN；

N =4.47+1.98=6.45 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；

Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6450/(0.205×424) = 74.21N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 74.21 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.035×(1.5+0.1×2) = 2.053m；

Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6450/(0.417×424) =36.48N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 36.48N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》