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新疆哈密大南湖矿区七号矿井3煤顶板突水危险性预测高海涛;冯光俊;刘景;吴晓军【期刊名称】《《科学技术与工程》》【年(,期】2019(019025【总页数】7(P118-124【关键词】三图-双预测法;瞬变电磁法;危险性评价;防治水措施;大南湖矿区【作者】高海涛;冯光俊;刘景;吴晓军【作者单位】中国矿业大学资源与地球科学学院煤层气资源与成藏过程教育部重点实验室徐州221116;国投哈密能源开发有限责任公司哈密839000【正文语种】【中图分类】TD745中国煤炭资源的开采受水害事故的威胁严重,特别是随着开采深度、开采强度、开采速度、开采规模的增加和扩大,矿井顶底板突水的防治是煤矿安全生产迫切需要解决的问题[13]。中国矿井水文地质工作者经过近60年的实践与研究,从不同方面对矿井水害进行了大量研究工作,主要包括:水害特点与类型、致灾机理、影响因素、预测预报、危险评价、疏水降压与注浆改造、水害监测与防治体系的建立等,研究出“三图-双预测法”等方法对预测底板突水起到了良好的指导作用,为中国煤矿安全生产做出了重要贡献[411]大南湖矿区七号煤矿位于吐-哈煤田大南湖矿区[12]。矿井前期进行了相关的水文
勘探及补充勘探工作,但矿井富水性区域展布特征仍不甚明确,而其相邻的矿区均出现过煤矿开拓中涌水量大,甚至淹井的事故,严重影响煤矿的正常生产,因此需要对矿井的水文地质特征、富水区展布特征等进行深入研究。本文以研究区3作为研究对象,结合区域水文地质特征,将瞬变电磁探测运用于“三图-双预测法”,对顶板突水危险性进行研究,并提出相应的防治水措施,以期对矿井的安全生产提供参考。1矿区地质概况研究区位于大南湖浅凹陷二级构造单元。总体为倾向SEE的单斜构造,随着古地形的差异性,由南向北构成多个宽缓向背斜形态;断层发育15条,其中DF01层规模较大,落差1090m,其余断层落差则均在40m以下。井田内地表岩层风化严重,据钻孔揭露区内地层由老到新为:上石炭统梧桐窝子组(C2wt、侏罗系中统西山窑组(J2x、侏罗系中统头屯河组(J2t、新近系上新统葡萄沟组(N2p第四系(Q。煤层均赋存于中侏罗统西山窑组(J2x地层中,主要赋煤地段该组中段(J2x2;研究区共含煤29层,可采煤层18层,其中371015252829煤层全区可采。3号煤层在全区范围内广泛分布。见煤钻孔中全层厚0.804.38m,平均厚2.84m;可采厚0.804.09m,可采平均厚2.28m,层内含03层泥岩、含炭泥岩夹矸,煤层结构较简单。煤层埋深差异较大,最浅处仅52.74m,最深处达828.34m,平均埋深305.11m,整体趋势为由东往西埋深逐渐减小。由煤厚等值线(1可以看出:井田中部煤厚较大,西部与东北部小区域内煤厚相对较小。1大南湖矿区3煤煤厚等值线图Fig.1Contourmapof3coalcoalthicknessinDananhuminingarea2井田水文地质特征
大南湖坳陷亦即大南湖煤田,地处中天山褶皱带的东延部位,研究区位于大南湖坳陷西部,属贫水区。区内气候干燥,蒸发远强于降水,除融雪和暴雨季节外,无地表水补给。地貌形态为戈壁沙丘平原和低山丘陵,地表大部被第四系所覆盖。矿井水文地质类型较为复杂。2.1主要含水层及其特征根据地层岩性特征及其富水性,可将研究区内地层划分为1个透水层和3个含水(,包括第四系透水层、新近系上新统葡萄沟组裂隙孔隙弱含水层、侏罗系中统头屯河组裂隙孔隙弱含水层和侏罗系中统西山窑组裂隙孔隙弱含水层(11含水层(划分Table1Aquifer(segmentdivision地层代号透、含水层(编号透、含水层(名称主要特征Qpl4Qpl3-4Ⅰ第四系透水层主要由黄土、黏土和砂砾石组成,厚度小于15m,风化严重;透水性好N2pⅡ上新统葡萄沟组裂隙孔隙弱含水层泥岩、粉砂岩互层,底部含砾岩,为河流相沉积,均厚49.12m,含水性J2tⅢ侏罗系中统头屯河组裂隙孔隙弱含水层上部砾岩、泥岩互层;下部为泥岩、泥质粉砂岩互层;均厚30.17m,含水性弱J2xⅣ侏罗系中统西山窑组裂隙孔隙弱含水层为泥岩、砂岩、砾岩及煤层互层,是主要含煤岩系,均厚419.21m,含水性弱2.1.1第四系透水层井田范围内第四系透水层广泛分布,岩性主要为黄土、砂质黏土、砾石、细砂、砂砾层、风成砂土、盐碱砂质黏土,与下伏地层不整合接触,厚度014.55m平均厚度3.31m。这些松散沉积物虽透水性较好,但不具储水条件。2.1.2新近系上新统葡萄沟组弱含水层该套含水层在井田范围内为河流相土灰黄色、浅红色泥岩、粉砂质泥岩、泥质粉砂岩互层,底部以砾岩、砂砾岩与下伏地层呈超覆不整合接触,含水性弱,平均49.12m2.1.3侏罗系中统头屯河组裂隙孔隙弱含水层
该含水层上部为褐黄色砾岩,紫红色砾岩,泥岩互层;下部为杂色泥岩、泥质粉砂岩互层,夹中细砂岩,底部夹灰白色泥灰岩,与下伏地层整合接触,含水性弱,平均厚度为30.17m2.1.4侏罗系中统西山窑组裂隙孔隙弱含水层该含水层主要由灰绿色、褐黄色、深灰色泥岩、粉砂岩、粗砂岩、砾岩及煤层不均匀互层,为区域的主要含煤岩系,地表局部零星出露。该组地层厚度变化较大,102.96912.05m,平均419.21m,裂隙不甚发育。本次综合研究将侏罗系中统西山窑组含水层进一步细分为西山窑组上段3煤以上裂隙孔隙弱含水层、西山窑组中段3煤~7煤间裂隙孔隙弱含水层和西山窑组中710煤间弱含水层。主要研究3煤以上裂隙孔隙弱含水层。勘探资料显示研究区3煤以上裂隙孔隙弱含水层厚度介于0224.12m,平均厚57.72m;整体上表现出自北东向南西厚度逐渐较小的趋势,在东北部厚度高值区域,含水层厚度可达120m以上,在西南部厚度低值区域,厚度则在20m以下(22大南湖矿区3煤顶板含水层厚度分布Fig.2Thicknessdistributionofaquiferinthe3coalroofofDananhuminingarea2.2导水裂隙带发育特征煤层采出后上覆岩层发生移动,并具有明显的垂向分带性,呈现垮落带、断裂带以及弯曲下沉带,通常将垮落带和断裂带合称为导水断裂带。其发育高度是防治顶板水等工程布置的基础[1314]。当矿井进行采掘工作时,将形成采掘扰动裂隙,当导水裂缝带高度大于隔水层厚度时,其导通的上部含水层中的水将会沿此裂缝进入矿井。这是该矿井最主要的充水通道。3煤煤层顶板岩性以泥岩、粉砂岩、细砂岩为主,天然单向抗压强度平均为15.53MPa,单向抗拉强度为0.54MPa,属于软弱类型。根据《水体、建筑物、铁路及
主要井巷煤柱留设与压煤开采规程》和《“三下”采煤规程》等规定采用式(1算导水裂缝带高度:(1(1中:Hli为导水裂隙带高度,m;∑M为累积采厚,m基于矿井范围内揭露3煤的钻孔数据,按照式(1,计算得到3煤导水裂缝带发育高度。计算表明3煤导水裂缝带高度介于9.7627.13m,平均为19.32m。根据导水裂隙带发育高度计算数据,绘制大南湖七号煤矿3煤顶板导水裂隙带发育高度展布特征图(3。从图3中可以看出:3煤顶板导水裂隙带在矿井范围内发育高度差异不大,在研究区中部及东南部存在高值区域,发育高度达20m以上。3大南湖矿区3煤顶板导水裂隙带发育高度展布特征Fig.3Characteristicsofdevelopmentheightdistributionofwater-conductingfracturezoneof3coalroofinDananhuminingarea3顶板突水危险性评价3.1顶板含水层富水性分区特征瞬变电磁法是一种利用低频电磁场进行勘探的地球物理方法,其原理是利用不接地的载流回线向地下发送脉冲电磁场,地下导体受到电磁场的感应而产生涡旋地磁场,且此涡旋电磁场强度与地下导体的导电性有关;水的导电性能较好,因此当地下导体含水时,产生的涡旋电磁场能耗低,因此其延续时间增长,通过地面接收装置接收观测二次电磁场,并根据其强度和时间的变化关系,可以分析地下含水导体的含水性和空间分布特征[1519]。与其他矿井物探方法相比,瞬变电磁法具有体积效应小、探测方向性强、分辨率高、对含水低阻体敏感、井下施工方便快捷等优势[1920],故广泛有效运用于矿井富水异常区探查工作中。结合首采区瞬变电磁勘探成果,同时参照已收集到得勘探区地质和水文资料,对3
煤以上含水层进行了视电阻率顺层切片经瞬变电磁法探测得到3煤顶板岩层的电阻率介于514.5Ω·m,使用蓝色-青色-绿色-橘红色的过渡表示电阻率从低到高的变化过程,并以电阻率8.5Ω·m作为相对富水区界限(4。从图4中可以看出,首采区3煤以上含水层在西北部、西南部和东南部电阻率较低,其中在西北大部和西南部一小部分存在电阻率小于8.5Ω·m的区域,即相对富水区,即认为该区域含水量较高,在煤炭开采过程中存在突水的可能性;在首采区的中部和东部大部分地区,顶板岩层电阻率较大,认为其富水性较弱,发生突水的可能性较小。虽然瞬变电磁法可以对煤层顶部含水层相对富水区域进行识别,在一定程度上可以指导煤炭开采实践,但是有自身的局限性。在其勘探地下含水层的过程中,只能对相对富水区进行划分,忽略了导水裂隙带的发育高度。作为该矿区最重要的导水通道,导水裂隙带的发育直接决定了含水层中的水是否能导入工作面,显然瞬变电磁法是无法对此进行准确的判定,需要同其他的研究方法相结合,以便对矿井顶板突水危险性作出更加准确的预测。4大南湖矿区3煤顶部含水层相对富水区分布Fig.4Distributionofrelativelyrichwaterareainthetopaquiferof3coalinDananhuminingarea3.2“三图-双预测法”预测突水危险区“三图-双预测法”是武强针对煤层顶板突水危险性评价而提出的一个行之有效的方法,此方法首先针对煤层顶部充水含水层富水性进行评价,得出富水性分区图,然后根据采煤后顶板冒落带发育特征绘制冒落带分区图,最后将两者进行叠加,得到顶板含水层突水危险性分区图,进而根据危险性分区图采取相应的治理措施,保证煤炭开采的安全生产[1921]针对富水性分区图,借助瞬变电磁法的顶板岩层的富水性探测结果划分出相对富水区,相比于传统方法中根据含水层厚度和渗流场相比,瞬变电磁法的勘探结果更加直观,且克服了抽水试验中渗流场半径有限的弊端,可以对整个勘探区目的层位的
含水性进行探测。冒落区的危险性则由导水裂隙带高度和3煤顶板隔水层发育厚度计算得出。即根据钻孔数据统计得到3煤至上部直接充水含水层(即西山窑组上3煤以上裂隙孔隙弱含水层的距离h1和间接充水含水层(头屯河组、葡萄沟组孔隙裂隙弱含水层的距离h2。将此数据和导水裂隙带发育高度进行比较,从而将冒落区危险性进行划分。划分结果如下。(1Hli时,导水裂隙带没有导通上部的直接充水含水层,说明此区域为相对安全区。(2h1时,导水裂隙带导通了上部的直接充水含水层,但是没有导通间接充水含水层,由于导通的直接充水含水层的富水性未知,所以该类冒落区域的危险性还有待进一步研究。(3Hli>h2时,导水裂隙带直接导通了上部的间接充水含水层,预测为Ⅲ类危险区。3.3突水危险性综合评价将瞬变电磁勘探的富水区应用于“三图-双预测法”之中,对3煤顶板突水危险性进行综合评价。综合评价结果如图5所示。(1首先根据导水裂隙带发育特征是否导通(直接/间接含水层将3煤顶板划分出相对安全区和Ⅲ类危险区。(2将瞬变电磁勘探的富水性分区图和“三图-双预测法”中导水裂隙带导通直接含水层但是没有到达间接含水层的区域进行叠加,从而将其突水危险性重新划分。重新划分的结果如下:①第一类:当导水裂隙带导通的上部直接含水层为弱含水层时,此区域划分为Ⅰ类危险区;②第二类:当导水裂隙带导通的上部直接含水层为相对富水含水层时,基于瞬变电磁勘探结果,综合水文地质资料,采用有限外推法重新划分出Ⅱ类危险区。5大南湖矿区3煤顶板突水危险性分区评价Fig.5Evaluationofwaterinrushdangerzoneof3coalroofinDananhuminingarea
4危险区分区预测结果基于大南湖七号煤矿3煤导水裂缝带发育高度计算成果和瞬变电磁勘探顶板含水层富水性的研究认识,将结果应用于“三图-双预测法”之中,根据综合信息叠加分区预测的思路,借助ArcGIS10AutoCAD2017SurferDemo11等计算机软件辅助,绘制出3煤顶板突水危险性分区预测图(66大南湖矿区3煤顶板突水危险性分区预测Fig.6PredictionofwaterinrushdangerzoneofcoalroofinDananhuminingarea4.1相对安全区主要分布在矿井东南部、西南部及中部部分零星区域,该类区域煤层开采形成的导水裂隙带未完全破坏顶板直接隔水层,突水危险性低。4.2I类危险区在矿井中部、北部较大区域分布,该类区域3煤开采导水裂隙带导通上部直接充水弱含水层。开采时虽然导水裂隙带导通直接含水层,但短时间内也很难引起较大的矿井水量。4.3Ⅱ类危险区在研究区中部较大,南部零星区域分布,该区域3煤开采导水裂隙带导通顶板直接充水富水含水层,开采时导水裂缝将会成为充水通道沟通3煤以上直接充水含水层的水进入井巷,突水危险性较大。4.4Ⅲ类危险区仅在研究区西北角局部区域分布,表明在该区域3煤开采导水裂隙带直接导通间接含水层,使得各含水层形成水力联系,均将作为充水水源直接充入工作面构成水患。5防治水措施根据评价结果,针对研究区3煤顶板富水性的不同,并综合考虑区内断裂发育特
征,对3煤尤其是首采区的开采提出以下防治水措施。(1导水裂隙带导通上部含水层区域(尤其是富水区采用预疏放结合采动自然疏放为主要的防治方案。对顶板富水区域,可采取布设相应抽排水设施、疏降含水层富水性、增强隔水层阻水性能等相关防治水措施;根据顶板水疏放效果,动态调整工作面疏放水方案。(2结合钻探、三维地震、瞬变电磁等多种地质勘探手段进一步查清研究区可能存在的导水构造发育规律、富水性及其水文地质的关系。对矿区内的DF01断层进行更加详细的勘查;加强对隐伏断层的勘探,并针对其实际地质特征制定相应的防排水措施;由于只对首采区进行了瞬变电磁勘探,对首采区以外的区域还需要借助瞬变电磁或其他手段进一步查明其富水情况。(3加强日常监测,完善矿井内排水措施,以更好地应对矿井内可能发生的突水危害。6结论(1大南湖七号矿井构造不发育,水文地质条件属复杂类型。矿井主要构造为一宽缓褶皱;地区降水稀少,地表无河流,地层中主要包含一个第四系透水层和新近系上新统葡萄沟组裂隙孔隙弱含水层、侏罗系中统头屯河组裂隙孔隙弱含水层和侏罗系中统西山窑组裂隙孔隙弱含水层三个弱含水层。(2导水裂隙带和断层可作为导水通道将顶板岩层中的水导入工作面。部分区域开采时导水裂隙带发育过高,导通上部直接甚至间接含水层,将上部岩层中的水导入工作面,因此在开采前需进行疏排水措施,降低水害发生的概率。(3应用“三图-双预测法”对3煤顶板突水危险性进行分区预测。结果显示,在矿井的西北部区域突水危险性大,为Ⅲ类危险区;首采面的西北部和西部突水危险性较大,将导水裂隙带导通上部富水岩层区域划分为Ⅱ类危险区,非富水区域为I危险区;矿井的东部和西南部为相对安全区。
参考文献【相关文献】1董书宁,虎维岳.中国煤矿水害基本特征及其主要影响因素[J].煤田地质与勘探,200735(5:34-38DongShuning,HuWeiyue.BasiccharacteristicsandmaincontrollingfactorsofcoalminewaterhazardinChina[J].CoalGeology&Exploration,200735(5:34-382赵铁锤.华北地区奥灰水综合防治技术[M].北京:煤炭工业出版社,2006ZhaoTiechui.IntegratedcontroltechniqueofordovicianlimestonewaterinNorthChina[M].Beijing:ChinaCoalIndustryPublishingHouse,20063尚彦军,张腾飞,谢峰震,.12.8呼图壁地震煤矿瓦斯浓度和涌水突变现象探析[J].科学技术与工,2017,17(27:167-171ShangYanjun,ZhangTengfei,XieFengzhen,etal.Exploreandanalysisofminemethaneconcentrationandwatergushingmutationin12.8HutubiEarthquake[J].ScienceTechnologyandEngineering.2017,17(27:167-17144李建林,张洪云,王心义,.脆弱性指数法在煤层底板突水预测中的应用与建议[J].煤炭学,2014,39(4:725-730LiJianlin,ZhangHongyun,WangXinyi,etal.Applicationandsuggestiononvulnerableindexmethodofcoalseamfloorwaterburstevaluation[J].JournalofChinaCoalSociety,2014,39(4:725-7305吴基文,翟晓荣,沈书豪,.淮北桃园煤矿北八采区太原组灰岩含水层放水试验水质监测成果分析[J].科学技术与工程,2015,15(19:74-79WuJiwen,ZhaiXiaorong,ShenShuhao,etal.AnalysisonobservationresultofwaterqualityduringdrainingtestinaquiferoflimestoneofTaiyuanFormationoftheeighthminingareainnorthofTaoyuancoalmineinHuaibei[J].ScienceTechnologyandEngineering,2015,15(19:74-7966,张志龙,张生元,.煤层底板突水评价的新型实用方法Ⅱ:脆弱性指数法[J].煤炭学报,2007,32(11:1121-1126WuQiang,ZhangZhilong,ZhangShengyuan,etal.AnewpracticalmethodologyofthecoalfloorwaterburstingevaluatingⅡ:thevulnerableindexmethod[J].JournalofChinaCoalSociety,2007,32(11:1121-11267,谢淑寒,裴振江,.煤层底板突水评价的新型实用方法Ⅲ:基于GISANN型脆弱性指数法应用[J].煤炭学报,200732(121301-1306
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